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Nous allons baser notre raisonnement sur un cycle à absorption mono-étagé fonctionnant avec le mélange binaire ammoniac/eau. La méthode de calcul utilisée tient compte de la divergence du cycle réelle par apport au cycle idéale [40]. Les conditions de fonctionnement sont: Température de la source froide T e =10 °C Température de la chaleur fournie au générateur T g =180 °C Les résultats sont représentés dans le tableau II. 1 pour des températures utiles: T n = 50 °C et 70 °C. (T n c'est la température que l'on peut produire en chauffage) Tableau II. 1 Résultats obtenus pour T e = 10°C et T g = 180°C, [41] Pour une température utile de 70 °C, on voit clairement que le débit spécifique de solution en circulation est élevé ce qui correspond à une plage de dégazage très faible égale à 0. PAC absorption et Directive des équipements sous pression (DESP) | GRDF Cegibat. 046; ceci entraîne une augmentation de la puissance absorbée par la pompe et donc une diminution du COP. Dans une PAC à absorption, il y a une dépendance entre les différentes températures du cycle. En chauffage ce qui nous intéresse c'est la température utile T n que l'on peut produire; pour cela nous allons représenter la température utile maximale possible Température utile T n 50 °C 70 °C Débit spécifique de solution FR 3.

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4 et elle est comprise entre 0. 05 et 0. 08, donc il existe aussi une plage de dégazage optimale pour le fonctionnement du cycle. 1. 6 Te = -10°C 0°C 10°C 20°C2 Figure II. 7: Variation du rendement exergétique ηen fonction de la température utile Tn [41]. En conclusion La température utile maximale que l'on peut atteindre est fonction de la température de la source froide et de celle de la chaleur fournie au générateur. Pour pouvoir relever cette température il faut que le condenseur et l'absorbeur libèrent de la chaleur à des températures différentes. A chaque température de la source froide correspond une plage de dégazage optimale pour laquelle le rendement exergétique atteint son maximum. PAC au gaz naturel à absorption, le pari écologique. 0. 6 0. 5 20 °C η 38

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4 on voit qu'elle correspond à une plage de dégazage très faible 0. 03 ou même tend vers zéro, donc on peut considérer la valeur FR= 20 comme limite de fonctionnement de ce cycle. Car toutes petite variation de l'une des températures du cycle pourrait conduire à ce que X soit nulle ce qui rendrait le cycle physiquement impossible. Te = -10°C 0°C 10°C 20°C 30 40 50 60 70 80 0. 4 0. 3 0. 2 0. 1 0 Tn °C X 20 15 10 5 Figure II. 5: Variation du débit spécifique de solution FR en fonction de la température utile T n [41]. D'après la figure II. Pac à absorption. 6, le coefficient de performance diminue avec l'augmentation de la température utile mais ce coefficient est d'autant plus élevé que les températures Tn et T e sont voisines (proches l'une de l'autre): c'est-à-dire l'écart entre la source chaude et la source froide est faible. 30 40 50 60 70 80 Tn °C 36 Figure II. 6: Variation du COP en fonction de la température utile T n [41]. En ce qui concerne le rendement exergétique et comme montre la figure II. 7 on peut remarquer qu'il existe pour chaque température T e de la source froide une température utile T n donnée pour laquelle le rendement exergétique est maximale, la plage de dégazage correspondant à chaque maximum et donnée par la figure II.

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Ce réseau de chauffage urbain est alimenté par de la chaleur issue du centre de traitement des déchets par méthanisation, AMETYST, située à 800 m de la ZAC. La décomposition des déchets produit du biométhane qui alimente les moteurs d'une cogénération, produisant simultanément de l'électricité et de la chaleur (refroidissement des moteurs et des gaz de combustion). La chaleur non-utilisée sur place est injectée sur le réseau de chauffage urbain. La chaleur distribuée sur le réseau est récupérée à 88% sur les moteurs de la cogénération. Le complément est assuré par une chaufferie au gaz naturel assurant l'appoint en hiver et le secours en cas d'arrêt technique d'AMETYST. La PAC Gaz Naturel au service de la maitrise des charges en résidentiel - GRDF.FR. La SERM a également développé pour certains de ses clients, des solutions de production de froid décentralisées, par absorption indirecte, alimentées par le réseau de chaleur, avec énergie de récupération. La clinique Saint Roch, nouvellement installée quartier des Grisettes, a déjà été équipée d'une machine à absorption (travaux réalisés également sous maîtrise d'œuvre BETSO).

FORMULES Formule monoposte Autres formules Ressources documentaires Consultation HTML des articles Illimitée Quiz d'entraînement Illimités Téléchargement des versions PDF 5 / jour Selon devis Accès aux archives Oui Info parution Services inclus Questions aux experts (1) 4 / an Jusqu'à 12 par an Articles Découverte 5 / an Jusqu'à 7 par an Dictionnaire technique multilingue (1) Non disponible pour les lycées, les établissements d'enseignement supérieur et autres organismes de formation. Formule 12 mois monoposte 995 € HT Autres formules (Multiposte, pluriannuelle) DEMANDER UN DEVIS
-10 0 10 20 80 70 60 50 40 30 Te °C Tn °C Tg =180 °C FR =10 Tg =160 °C Tg =140 °C Tg =120 °C 32 La figure II. 2 montre la relation entre la température du condenseur T c et de celle de l'absorbeur T a. On peut voir qu'il est possible d'atteindre des températures élevées au condenseur quand les températures à l'absorbeur sont faibles. Pour cela et pour obtenir une augmentation de la température utile maximale admissible, il faut admettre par exemple des températures différentes dans le condenseur et l'absorbeur. Figure II. 2: Température maximale de condensation en fonction de la température de l'absorbeur T a [41]. On peut aussi représenter la variation du COP en fonction de la température de l'absorbeur, on voit clairement comme l'indique la figure II. 3 q'une température d'absorption élevée abaisse le coefficient de performance, donc il faut choisir des températures d'absorption convenable pour améliorer le fonctionnement du cycle. 40 50 60 70 80 90 100 110 120 110 100 90 Tc °C Ta °C FR=10 FR=20 Figure II.